1962年，Parker研究了蒸發(fā)式冷卻器的傳熱傳質(zhì)特性，初步定性分析了蒸發(fā)冷卻的傳熱傳質(zhì)機(jī)理，并通過實(shí)驗(yàn)得到了傳熱膜系數(shù)的關(guān)聯(lián)式。1 973年，尾花英郎總結(jié)了水科篤郎 等人的傳熱膜系數(shù)經(jīng)驗(yàn)公式，比較系統(tǒng)地提出了蒸發(fā)式冷卻器的設(shè)計(jì)方法0 1 998年，Wittek 指出了蒸發(fā)冷卻的非線性特性，著重研究了冷卻設(shè)備結(jié)構(gòu)對(duì)蒸發(fā)冷卻的影響，并指出了結(jié)構(gòu) 強(qiáng)化傳熱傳質(zhì)的方向。2000年，Hwang對(duì)住宅尺度的蒸發(fā)冷卻器性能進(jìn)行了分析，由于省去了冷卻水在冷換設(shè)備中的顯熱傳遞階段，使冷凝溫度更接近空氣的濕球溫度，從而降低了壓縮機(jī)能量消耗，蒸發(fā)冷卻器比空冷器壓縮效率高8070 ~1207c，其制冷機(jī)的能效比COP比用空冷器的機(jī)組高11. 1%~21. 6%。2001年，Manske總結(jié)了蒸發(fā)冷卻技術(shù)在工業(yè)應(yīng)用中的成果，指出濕球溫度、冷凝溫度、風(fēng)機(jī)和水泵動(dòng)力的控制是影響蒸發(fā)冷卻效果的較關(guān)鍵因素。

隨著數(shù)值分析及計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，進(jìn)入上世紀(jì)90年代，數(shù)值傳熱學(xué)更加受到重視，國(guó)內(nèi)外諸多學(xué)者針對(duì)某些具體蒸發(fā)冷卻過程及設(shè)備建立了數(shù)學(xué)模型，并用實(shí)驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。 1 985年，Webb對(duì)蒸發(fā)式換熱器做了性能模擬，其模擬結(jié)果與工程數(shù)據(jù)偏差僅在6070以內(nèi)。 1 997年，Zalewski等建立了水一空氣逆流的蒸發(fā)冷卻傳熱傳質(zhì)過程模型，并對(duì)換熱面結(jié)構(gòu)進(jìn) 行了幾何修正，使模型與實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以很好地吻合。1998年，Halasz從熱力學(xué)角度，以能量、質(zhì)量及動(dòng)量平衡為基礎(chǔ)，通過分析蒸發(fā)冷卻傳質(zhì)傳熱及流動(dòng)阻力，提出了一個(gè)蒸發(fā)冷卻的數(shù)學(xué)模型，并把蒸發(fā)冷卻過程的非線性特性線性化，將蒸發(fā)傳熱傳質(zhì)過程大大簡(jiǎn)化。雖然 相對(duì)于實(shí)際過程，此模型還是過于簡(jiǎn)單，但此模型已是現(xiàn)有蒸發(fā)式冷卻模型中與實(shí)際較為接近的一個(gè)模型，可以作為蒸發(fā)式冷卻理論研究的模型基礎(chǔ)。此外，華南理工大學(xué)、西安交通大學(xué)及華中科技大學(xué)也在此方面做了許多工作。

Chuklin等對(duì)平板潤(rùn)濕薄膜換熱表面進(jìn)行了實(shí)驗(yàn)研究，發(fā)現(xiàn)由于潤(rùn)濕薄膜與空氣之間存 在較大的溫差而引起了劇烈的傳熱和霧化現(xiàn)象，并提出了一種實(shí)驗(yàn)結(jié)果關(guān)聯(lián)式。 1998年， Armbruster等對(duì)光滑水平管非飽和蒸發(fā)過程進(jìn)行了研究，提出了一個(gè)水平管外水一空氣流動(dòng) 蒸發(fā)傳熱傳質(zhì)模型，討論了水和空氣流量、分布狀態(tài)及盤管布置方式對(duì)盤管傳熱和水膜溫度 的影響，并以此為基礎(chǔ)建立了經(jīng)驗(yàn)方程。1999年，我國(guó)清華大學(xué)通過直接對(duì)簡(jiǎn)化的N-S方程進(jìn)行攝動(dòng)分析，考慮相變及表面張力梯度影響，導(dǎo)出了薄液膜層擾動(dòng)波增長(zhǎng)率的表達(dá)式。 2000年，清華大學(xué)王補(bǔ)宣院士等對(duì)實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析和界面質(zhì)擴(kuò)散量級(jí)的估算表明，降液膜 表面存在著可觀的“毛細(xì)誘導(dǎo)界面蒸發(fā)”現(xiàn)象，并通過關(guān)聯(lián)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，得到了“有效毛細(xì)半徑”的表達(dá)式，將這一表達(dá)式與表面蒸發(fā)率的計(jì)算式結(jié)合，得到了“毛細(xì)誘導(dǎo)界面蒸發(fā)”的計(jì)算式。